1 Системы ливневого дренажа Расчеты расхода желоба Введение Расчеты расхода желоба необходимы для того, чтобы связать количество потока (Q) в ограниченном канале с распространением воды на обочине, парковочной полосе или секции дорожного покрытия.Номограмма на Рисунке 11-1 может быть использована для определения каналов с равномерным поперечным уклоном, секций составного желоба и секций желоба V-образной формы. Рисунок 11-3 также очень полезен для решения проблем с составными желобами. Компьютерные программы, такие как программа FHWA HEC 12, также очень полезны для этих вычислений, а также для производительности на входе. Примеры проблем для каждого участка водосточного желоба показаны в следующих разделах Manning's n Для дорожных покрытий Таблица 11-3 Manning sn Для улиц и водосточных желобов Тип водосточного желоба или дорожного покрытия Manning's n Бетонный желоб, шлифованный асфальт тротуар Гладкий Шероховатый Бетон Тротуар Поверхность метлы Обработка метлой Для водосточных желобов с небольшим уклоном, где может накапливаться осадок, увеличьте значения выше n на: Справочник: USDOT, FHWA, HDS-3 (1961) Процедура равномерного поперечного уклона Номограмма на рисунке 11-1 используется со следующими процедурами для определения пропускной способности желоба для равномерных поперечных уклонов: СОСТОЯНИЕ 1: Найти разброс (T) при заданном расходе желоба (Q).Шаг 1 Шаг 2 Определите входные параметры, включая продольный наклон (S), поперечный наклон (S x), поток желоба (Q) и число Мэннинга. Проведите линию между шкалами S и S x и отметьте, где она пересекает линию поворота. Октябрь 2000

2 Системы ливневого дренажа Шаг 3 Шаг 4 Проведите линию между точкой пересечения из шага 2 и соответствующим значением желоба на шкале производительности.Если n Мэннинга равно 0,016, используйте Q из шага 1; если нет, используйте произведение Q и n. Прочитайте значение спреда (T) на пересечении линии из шага 3 и шкалу спреда. СОСТОЯНИЕ 2: Найти поток желоба (Q) по заданному разбросу (T). Шаг 1 Шаг 2 Шаг 3 Шаг 4 Определите входные параметры, включая продольный наклон (S), поперечный наклон (S x), разброс (T) и число Мэннинга. Проведите линию между шкалами S и S x и отметьте, где она пересекает линию поворота. Проведите линию между точкой пересечения из шага 2 и соответствующим значением по шкале Т.Считайте значение Q или Qn с пересечения этой линии на шкале емкости. Для значений Мэннинга n 0,016 выбирается емкость желоба (Q) из шага 3. Для других значений Мэннинга n (см. Таблицу 11-3) время n (Qn) емкости желоба выбирается на шаге 3 и делится на соответствующее значение n, чтобы получить емкость желоба. Процедура составных секций желоба Рис. 11-3 может использоваться для найдите поток в секции желоба с шириной (W) меньше, чем общий разброс (T). Такие расчеты обычно используются для оценки составных секций желоба или фронтального потока для входных отверстий решетки.Условие 1: Найти спред (T), заданный поток (Q). Шаг 1 Шаг 2 Определите входные параметры, включая продольный наклон (S), поперечный наклон (S x), наклон углубленной секции (S w), ширину углубленной секции (W), n Мэннинга, поток желоба (Q) и пробное значение емкость желоба над углубленной секцией (Q s). (Пример: S = 0,01; S x = 0,02; S w = 0,06; W = 0,6 м; n = 0,016; Q = м 3 / с; попытка Q s = м 3 / с) Рассчитать расход желоба в W (Q w), используя уравнение: Q w = Q - Q s (Q w = = м 3 / с) (11.5) Шаг 3 Шаг 4 Шаг 5 Рассчитайте отношения Q w / Q и S w / S x и используйте рисунок 11 -2, чтобы найти подходящее значение W / T.(Q w / Q = 0,037 / 0,057 = 0,65 S w / S x = 0,06 / 0,02 = 3 Из рисунка 11-2, W / T = 0,27) Рассчитайте разброс (T), разделив ширину вдавленного участка (W) на значение W / T на шаге 3. (T = 0,6 / 0,27 = 2,22 м) Найдите разброс над углубленным участком (T s), вычтя W из значения T, полученного на шаге 4. (T s = = 1,62 м) октябрь 2000 года

3 Системы ливневого дренажа) Для V-образной формы используйте номограмму с SX = S X1 S X2 / (S X1 + S X2) 2) Чтобы определить расход в желобе с составными поперечными уклонами, найдите QS, используя TS и SX. Затем, используйте Рисунок 11-2, чтобы найти E O.Общий расход составляет Q = Q S / (1-E O) и Q W = Q Q S. Рисунок 11-1 Поток в треугольных участках желоба Метрические единицы Источник: HEC 12 октября 2000 г.

4 Системы ливневого дренажа 1) Для V-образной формы используйте номограмму с SX = S X1 S X2 / (S X1 + S X2) 2) Чтобы определить расход в желобе с составными поперечными уклонами, найдите QS, используя TS и SX, затем используйте Рисунок 11-2, чтобы найти E O.Суммарный расход составляет Q = Q S / (1-E O) и Q W = Q Q S. Поток рисунка в секциях желоба треугольной формы, английские единицы Источник: HEC-12 October 2000

5 Системы ливневого дренажа Источник: HEC-12 Рисунок 11-2 Отношение лобового потока к общему потоку желоба Октябрь 2000 года

6 Системы ливневого дренажа Рисунок 11-3 Поток в секциях составного желоба Метрические единицы Источник: HEC 12 октября 2000 г.

7 Системы ливневых канализаций Поток рисунков в секциях составного желоба Английские единицы Источник: HEC-12 Октябрь 2000 г.

8 Системы ливневого дренажа Шаг 6 Шаг 7 Используйте значение T s из шага 5 вместе с n, S и S x Мэннинга, чтобы найти фактическое значение Q s на рисунке (из рисунка 11-1 Q s = м 3 / с ) Сравните значение Q s из шага 6 с пробным значением из шага 1.Если значения несопоставимы, выберите новое значение Q s и вернитесь к шагу 1. (Сравните с «не хорошо», попробуйте Q s = 0,023; затем = 0,034; и 0,034 / 0,057 = 0,6; с рисунка 11-2 W / T = 0,23, затем T = 0,6 / 0,23 = 2,61 м и T s = = 2,01 м. Из рисунка 11-1 Q s = м 3 / с в порядке) ОТВЕТ: Распределение T = 2,61 м. СОСТОЯНИЕ 2: Найти поток желоба (Q), данный спред (T). Шаг 1 Определите входные параметры, включая разброс (T), разброс над углубленным участком (T s), поперечный уклон (S x), продольный наклон (S), наклон углубленного участка (S w), ширина углубленного участка (W), Мэннинг и глубина желоба (d).ПРИМЕР: (Допустимый разброс T = 3,05 м; W = 0,6 м; T s = = 2,44 м; S x = 0,04; S = м / м; S w = 0,06; n = 0,016; d = 0,13 м) Шаг 2 Шаг 3 Шаг 4 Используйте Рисунок 11-1, чтобы определить емкость секции желоба над углубленной секцией (Q s). Используйте процедуру для равномерных поперечных уклонов - Условие 2, заменив T s на T (из рисунка 11-1, Q s = 0,085 м 3 / с). Рассчитайте отношения W / T и S w / S x, а также из рисунка 11. -2, найти подходящее значение E o (отношение Q w / Q). (W / T = 0,6 / 3,05 = 0.2; S w / S x = 0,06 / 0,04 = 1,5; Из рисунка 11-2 E o = 0,46) Рассчитайте общий поток водосточного желоба, используя уравнение: Q = Q s / (1 - E o) (11.6) Где: Q = расход водосточного желоба, м 3 / с Q s = пропускная способность участка водосточного желоба над углубленным участком, м 3 / с E o = отношение лобового потока к общему расходу водосточного желоба (Q w / Q) (Q = / (1-0,46) = м 3 / с) Шаг 5 Рассчитать водосточный желоб поток по ширине (W), используя уравнение (Q w = Q - Q s = = м 3 / с) ПРИМЕЧАНИЕ. Рисунок 11-3 также можно использовать для расчета расхода в секции составного желоба.Октябрь 2000

9 Системы ливневого дренажа Процедуры секций водосточного желоба типа V Рис. 11-1 также можно использовать для решения проблем канала V-типа. Разброс (T) может быть рассчитан для заданного расхода (Q) или поток может быть рассчитан для заданного разброса. Этот метод может использоваться для расчета приблизительных условий потока в треугольном канале, примыкающем к конкретным срединным барьерам.Предполагается, что эффективный поток ограничен каналом V с разбросом T 1. Рис. 11-4. Водосточный желоб типа V СОСТОЯНИЕ 1: Для заданного потока (Q) найдите разброс (T). Шаг 1 Определите входные параметры, включая продольный наклон (S), поперечный наклон S x = S x1 S x2 / (S x1 + S x2), n Мэннинга, общий поток (Q). (Пример: S = 0,01, S x1 = 0,25, S x2 = 0,04, S x3 = 0,015, n = 0,016, Q = м 3 / с, расстояние до н.э. = 0,6 м) Шаг 2 Рассчитать S x S x = S x1 S x2 / (S x1 + S x2) S x = (0,25) (0,04) / () = Шаг 3 Решение для T 1 с использованием номограммы на рисунке T 1 является гипотетической шириной, которая является правильной, если она содержится в S x1 и S x2.Из номограммы T 1 = 1,94 м. Шаг 4 Чтобы определить, находится ли T 1 в пределах S x1 и S x2, вычислите глубину потока d B в точке B и используйте эту глубину, чтобы найти горизонтальное расстояние между точками A и B, AB. d B может быть вычислено с использованием следующих геометрических соотношений. T 1 = (d B / S X1) + (d B / S X2), из которого d B = T 1 (S X1) (S X2) / (S X1 + S X2) = (1,94 (0,25) (0,04) ) / () d B = м (0,22 фута) AB = d B / S X1 = / 0,25 AB = 0,27 м (0,9 фута) = AB + 0,6 м = 0,27 м + 0,6 м = 0,87 м (2,9 фута) 0,87 м

10 Системы ливневого дренажа Шаг 5 Определите глубину в точке C, dc и вычислите фактический разброс от края секции желоба T sdc = d B BC (S X2) = (0,067) (0,60) (0,04) = m ( 0,14 фута) Следовательно, T s = dc / S X3 = (0,043) / (0,015) = 2,87 м (9,4 фута). Шаг 6 Найдите фактический общий разброс (T). T = T s + AB + BC T = 2,87 мм + 0,6 м T = 3,74 м (12,3 фута) Условие 2: заданный разброс (T), найти расход (Q) Шаг 1 Определить входные параметры, такие как продольный наклон (S), Поперечный уклон (S x) = S x1 S x2 / (S x1 + S x2), n Мэннинга и допустимый спред.(Пример: n = 0,016, S = 0,015, S x1 = 0,06, S x2 = 0,04, T = 1,83 м) Шаг 2 Шаг 3 Рассчитать S x S x = S x1 S x2 / (S x1 + S x2) = ( 0.06) (0.04) / () = Использование рисунка 11-1, Решить для Q Для T = 1,83 м, Q = м 3 / с Уравнение, показанное на рисунке 11-1, также можно использовать для входных отверстий решетки в A Sag A типа CL водосборный бассейн в прогибе действует как водослив до определенной глубины, зависящей от конфигурации стержня и размера решетки (тип A или B), и как отверстие на больших глубинах. Для этих типов решеток работа водослива продолжается до глубины около 0.12 м (0,4 фута) над верхней частью решетки, и когда глубина воды превышает примерно 0,43 м (1,4 фута), решетка начинает работать как отверстие. Между глубинами около 0,12 м (0,4 фута) и около 0,43 м (1,4 фута) происходит переход от водослива к устью потока. Для водосборного бассейна типа C сторона против бордюра не учитывается при расчете периметра (P). Емкость решетчатых входов, работающих как водослив, составляет: Q i CPd = C FS 1,5 (11,7), решение для d: d QiC = CP FS 2/3 января 2001 г.

11 Системы ливневого дренажа, где: Q 1 = скорость выброса в отверстие решетки, м 3 / с (cfs) P = периметр решетки без учета ширины стержня и стороны относительно бордюра, м (футы) C = 1.66 (3,0) d = глубина воды над решеткой, м (футы) C FS = коэффициент безопасности для забивания Емкость входных отверстий для решетки, работающих в качестве отверстия, составляет: CA (2gd) Qi = CFS для решения d: 0,5 (11,8) d QiC = CA FS 2/2 g, где: Q 1 = скорость выброса в отверстие решетки, м 3 / с (ср. с) C = 0,67 коэффициент отверстия A = площадь открытого отверстия решетки, м 2 (фут 2) g = 9,81 м / с 2 (32,2 фут / с 2) d = глубина воды над решеткой, м (футы) C FS = коэффициент безопасности для забивания = 1,0 уловитель типа C с 0% забивания = 2.0 Уловитель типа C-L с 50% -ным засорением и высоким потенциалом засорения = 1,0

12 Системы ливневого дренажа СЛЕДУЮЩИЕ ЗОНЫ И ПЕРИМЕТРЫ ТЕРРИТОРИИ СЛЕДУЮТ СЛЕДУЮЩИМ: Водосборный бассейн с решеткой типа А Общая длина стальной рамы 3'- 1 3/4 "или м (2 фута) 2 Углы 2 1/2" Ширина 2 (2 1 / 2 ") или м (футы) 8 Пруты шириной 5/8" 8 (5/8 ") или м (футы). Длина открытого отверстия или м (футы). Ширина стальной рамы 1'- 7 5/8" или м (футы). ) 9 баров 3/8 "шириной 9 (3/8") или м (футы). Ширина открытого отверстия или м (футы). Периметр (P) = 2 (1.3541 ')' = 1,53 м (5,02 фута) Площадь (A) = 'x' = 0,29 м 2 (3,13 фута 2) Водосборный бассейн типа "C" с периметром типа II с двойной решеткой (P) = 2 (1,3541 ') ) + (2) 2,3124 '= 2,24 м (7,33 фута) Площадь (A) =' x 'x 2 = 0,58 м 2 (6,26 фут 2) Водосборный бассейн типа "CL" с периметром решетки типа A (P) = 2 ( 1.3541 ') + (2) 2,3124' = 2,24 м (7,33 фута) Площадь (A) = 'x' = 0,29 м 2 (3,13 фута 2) Водосборный бассейн типа "CL" с периметром типа II с двойной решеткой (P) = 2 (1,3541 ') + (4) 2,3124' = 3,64 м (11,96 фута) Площадь (A) = 'x' x 2 = 0.58 м 2 (6,26 фут 2) Следует отметить, что эти периметры и площади предназначены для решетки типа А. Они также могут использоваться с решетками типа B, так как разница незначительна. Щелевые впускные отверстия. На уровне класса. Опыт работы с мусорными отверстиями впускных отверстий отсутствует. Наиболее часто встречающаяся проблема - осаждение в трубе, и впускной канал доступен для очистки только струей воды под высоким давлением. Щелевые входы являются эффективными дренажными входами для дорожного покрытия, которые имеют множество применений.Они могут быть использованы на ограниченных или незакрытых участках и обеспечивают незначительное вмешательство в дорожные операции. Входные отверстия с прорезями по уклону Перехват потока за счет входных отверстий с прорезями является боковой перемычкой, и поток подвергается боковому ускорению в декабре 2003 г.

13 Системы ливневой канализации для поперечного уклона дорожного покрытия. Таким образом, уравнение с прямым поперечным наклоном выражается как: L T = KQ 0.42 S 0,3 (1 / нС х) 0,6 (11,9) где: K = (0,6) LT = длина входного отверстия с прорезями, необходимая для пересечения 100% потока желоба, м (футы) S = продольный уклон м / м (футы / футы) ) SX = поперечный уклон, м / м (футы / футы). Эффективность щелевых входов, которые короче, чем длина, необходимая для общего перехвата, выражается как: E = 1 - (1 - L / LT) 1,8 (11,10) Где: L = щелевой длина входа, м (футы) На рисунке 11-5 приведен номограмма для решения уравнения 11.9, а на рисунке 11-6 представлено решение уравнения. Следующий пример иллюстрирует использование этой процедуры.Дано: Q = м 3 / sn = S = S x = 0,02. Найти: Q IN = для 6,1 м входного отверстия с прорезями. Решение: из рисунка 11-6 LT = 10,36 м L / LT = 6,1 / 10,36 = 0,58 из рисунка 11- 7 E = 0,79 Q IN = (E) (Q) = 0,79 X = м 3 / с Прорезные входы в A Sag Прорезные входы не рекомендуются для условий провисания, так как труба будет иметь нулевой уклон, что приведет к отсутствию скоростей очистки. Однако, если в любое время возникает необходимость спроектировать щелевой вход в провисание, необходимо использовать следующую процедуру. Входные отверстия с прорезями в местах провисания выступают в качестве водосливов на глубине около 0.06 м (0,2 фута), в зависимости от ширины и длины паза. На глубинах более 0,12 м они выступают в качестве отверстий. Между этими глубинами поток находится в переходной стадии. Пропускная способность входного отверстия с прорезями, работающего как отверстие, может быть рассчитана по следующему уравнению: Q i = 0,8LW (2gd) 0,5 (11,11) октябрь 2000 г.

14 Системы ливневого дренажа, где: W = ширина прорези, м (футы) L = длина прорези, м (футы) d = глубина воды в прорези, м (футы) g = 9.81 м / с 2 (32,2 фут / с 2) Для ширины паза 44 мм (1 ¾ дюйма) вышеприведенное уравнение принимает вид: Q i = 0,156Ld 0,5 (Q i = 9,37Ld 0,5) (11.12) Пропускная способность перехвата входные отверстия с прорезями на глубине от 0,06 м (0,2 фута) до 0,12 м (0,4 фута) могут быть рассчитаны с использованием уравнения отверстия. Коэффициент отверстия зависит от глубины, ширины прорези и длины входного отверстия с прорезями. На рисунке 11-7 представлены решения для потока водослива и график, представляющий данные на глубинах между водосливом и потоком через отверстие. Октябрь 2000

15 Системы ливневого дренажа Источник: HEC-12 Рисунок 11-5 Длина бордюрного отверстия и длина продольного впускного отверстия для дренажа для метрических единиц общего перехвата Октябрь 2000 года

16 Системы ливневого дренажа Рисунок Длина бордюра и длина впускного отверстия для общего перехвата, английские единицы Октябрь 2000 г.

17 Системы ливневого дренажа Рис. 11-6. Эффективность перехвата на входе в прорезь канавки и щелевого дренажа Источник: HEC-12, октябрь 2000 г.

18 Системы ливневого дренажа Рисунок 11-7 Емкость впускного отверстия с прорезями для дренажа в местах отстойников Метрические единицы Источник: HEC-12 Октябрь 2000

19 Системы ливневых канализаций Рис. Емкость на входе в дренажный канал в местах отстойников Английские единицы Источник: HEC-12, октябрь 2000 г.

20 Расчеты расстояния между входами в систему ливневых канализационных систем (анализ потока желоба) Для того, чтобы спроектировать расположение впускных отверстий для данного проекта, необходима такая информация, как схема или план-схема, подходящая для контурирования дренажных зон, профилей дорог, типовых поперечных сечений, поперечного сечения необходимы разрезы, виражи и контурные карты.Для документирования расчетов следует использовать таблицу анализа потока водосточных желобов, Таблица 11-4. Пошаговая процедура выглядит следующим образом: Шаг 1 Шаг 2 Шаг 3 Шаг 4 Шаг 5 Заполните пробелы в верхней части листа, чтобы определить работу по проекту, городу, маршруту, дате, вашим инициалам, типу дороги, ADT, расчетной скорости и допустимая ширина затопления. Отметьте на плане расположение впускных отверстий, которые необходимы даже без учета какой-либо конкретной площади дренажа. См. Раздел «Расположение впускных отверстий» для получения дополнительной информации.Начните с одного конца задания, с одной высокой точки и двигайтесь к нижней точке, затем расстояние от другой высокой точки до той же самой низкой точки. Выберите пробную зону дренажа примерно на 90–150 м (от 300 до 500 футов) ниже верхней точки и наметьте зону, включая любую зону, которая может попасть на бордюр. (Используйте карты водосборных площадей.) Там, где это возможно, большие участки за бордюрным водостоком должны быть перехвачены до того, как он достигнет шоссе. Опишите местоположение предлагаемого входа по станции и местоположение от центральной линии.Введите в столбце 1. Эскиз поперечного сечения должен быть предоставлен в открытой области расчетного листа, показывая расположение полосы и плеча и доступную ширину потока. Шаг 6 Вычислите площадь дренажа в гектарах (акрах) и введите в столбец 2. Шаг 7 Шаг 8 Шаг 9 Выберите значение C из одной из таблиц в главе 6 и рассчитайте взвешенное значение на основе площади и типа покрытия, как описано в разделе и введите в столбец 3. Рассчитайте время концентрации для первого входа. Это будет время прохождения от самой гидравлически удаленной точки в области дренажа к впускному отверстию.См. Дополнительное обсуждение в разделе и в главе 6. Минимальное время концентрации должно составлять 5 мин. Введите значение в столбце 4. Выберите интенсивность осадков при t c для расчетной частоты (глава 6, приложение B). Введите в столбце 5. Шаг 10 Вычислите на входе Col 2 X Col 3. Введите в столбце 6. Шаг 11 Шаг 12 Сумма к входному каналу получается путем добавления обхода предыдущего входного отверстия и входного значения для входного отверстия (Col. 6 + Кол. 14). Введите в полку 7. Примечание для первого входа = Итого. Рассчитайте Q, умножив X Кол.5 Х Кол. 7 (1 Х Кол. 5 Х Кол. 7). Введите в полковник 8. января 2001 года

21 Системы ливневого дренажа Шаг 13 Шаг 14 Шаг 15 Определите угол наклона желоба на входе по уклону профиля и поперечному уклону плеча и введите значения в столбцы 9 и 10 соответственно (проверьте влияние виража). Используя рисунок 11-1 или утвержденную компьютерную модель, определите разброс T (ширину потока) и введите в пол.12 и вычислите глубину d на бордюре, умножив T на поперечный уклон (ы) и введите в столбец 11. Сравните с допустимым разбросом, определяемым критериями расчета в таблице. Если столбец 11 меньше высоты бордюра и столбца .12 находится рядом с допустимым разбросом, переходите к шагу 15. Если не в порядке, увеличьте или уменьшите площадь дренажа в соответствии с критериями и повторяйте шаги с 5 по 13. Продолжайте эти повторения, пока столбец 12 не приблизится к допустимому разбросу, затем перейдите к этапу 4. Рассчитайте Q, минуя впускное отверстие.Часть потока, которая находится за пределами ширины решетки, будет использоваться для определения байпаса Q. Введите в столбце 13. Q байпас Q (TG) T = всего 2 2, где G = ширина решетки, м (футы). T = разброс от Кол. 12, м (футы). Шаг 16 Определите обход обхода, разделив Кол. 13 на Кол. 5. Введите в Кол. 14. Шаг 17 Рассчитайте входное отверстие. Полковник 7-полковник 14. Введите в пол. 15. Шаг 18 Шаг 19 Перейдите к следующему понижению на входе. Выберите область от 90 до 120 м (от 300 до 400 футов) ниже первого входа в качестве первого маршрута.Повторите шаги с 5 по 17 с учетом только области между входами. Вернитесь к шагу 18 и повторите шаги с 5 по 17 для каждого последующего входа. Шаг 20 Входные отверстия, расположенные в местах провисания, переходят к разделу «Расчеты анализа нижней точки» Следующая пошаговая процедура должна использоваться для определения глубины и ширины потока для входных отверстий в местах провисания. Таблицу 11-5 следует использовать для документирования расчетов. Шаг 1 Опишите местоположение предполагаемого входа точки партии по станции и местоположение от центральной линии.Введите в столбце 1. Эскиз поперечного сечения должен быть предоставлен в открытой области расчетного листа, показывая расположение полосы и плеча и доступную ширину потока. Шаг 2 Вычислите площадь дренажа в гектарах (акрах) и введите в столбце 2. Январь 2001 г.

22 Системы ливневого дренажа Шаг 3 Шаг 4 Шаг 5 Выберите значение C из одной из таблиц в главе 6 и рассчитайте взвешенное значение на основе область и тип покрытия, как описано в разделе, и введите в столбец 3.Вычислите время концентрации для входа в нижнюю точку. Это будет время прохождения от самой гидравлически удаленной точки в области дренажа к впускному отверстию. См. Дополнительное обсуждение в разделе и в главе 6. Минимальное время концентрации должно составлять 5 мин. Введите значение в столбце 4. Выберите интенсивность осадков при t c для расчетной частоты (глава 6, приложение B). Введите в столбце 5. Шаг 6 Вычислите на входе Col 2 X Col 3. Введите в столбце 6. Шаг 7 Шаг 8 Ссылаясь на таблицу 11-5, выберите обходной вход из впускного отверстия только вверх по течению и слева от входа в нижнюю точку ,Введите в столбце 7. Обращаясь к таблице 11-5, выберите обходной вход из впускного отверстия чуть выше по потоку и справа от входа в нижнюю точку. Введите в пол. 8. Шаг 9 Рассчитайте сумму, добавив Кол. 6 + Кол. 7 + Кол. 8. Введите в Кол. 9. Шаг 10 Рассчитайте общее значение Q для входа в нижнюю точку, умножив Х Кол. 5 Х Кол. 9 (1 Х Кол. 5 Х Кол. 9). Введите в столбце 10. Шаг 11 Введите поперечный уклон плеча в столбце 11. Шаг 12 Рассчитайте глубину потока, используя уравнения 11.7, и введите в столбце 12. В уловительных бачках типа CL необходимо учитывать коэффициент засорения безопасности, определяемый при определении глубина потока.C fs = 2 - депрессия прогибается на скоростной автомагистрали, парковки в депрессии и другие депрессивные места. C fs = Медиана скоростной дороги, ласточки и канавы, где ожидается минимальный рост деревьев. Раковины типа C не требуют засорения, поскольку отверстие в бордюре обеспечивает необходимый запас прочности. Следовательно, C fs = 1.0 Шаг 13 Определите ширину потока, разделив полковник 12 на полковник 11. Введите в пол. 13. январь 2001 г.

23 Системы ливневого дренажа ТИП ДОРОЖНОГО ПРОЕКТА (см. Таблицу 11-2) КОНСТРУКЦИЯ МАРШРУТА ТАУН СКОРОСТЬ РАЗРАБОТАНА: ДАТА: ДОПУСТИМАЯ СКОРОСТЬ ПРОВЕРЯЕТСЯ: ДАТА: СТАНЦИЯ АНАЛИЗА ПОТОКА ЖИДКОСТИ И СМЕЩЕНИЕ В ГАТЕРЕ (A) КОЭФФИЦИЕНТ РАБОТЫ (C) ВРЕМЯ В МИНИМАЛЬНУЮ ИНТЕНСИВНОСТЬ Дождя ММ / HR ВСЕГО QT to CMS GRET M / M Плечо M / M d ГЛУБИНА ПОТОКА ПОТОКОВ - МЕТРОВ T ШИРИНА FLOW METERS Q ПЕРЕХОД В CMS ВХОД В ПЕРЕХОД НА ЗАМЕТКУ ЗАМЕЧАНИЯ Таблица 11-4 Таблица подсчета расстояния между входными отверстиями Метрические единицы Октябрь 2000

24 Системы ливневого дренажа ПРОЕКТ ROADWAY TYPE (См. Таблицу 11-2) СКОРОСТЬ РАЗРАБОТКИ МАРШРУТА АДА, ПРОЕКТИРОВАНИЯ: ДАТА: ДОПУСТИМАЯ СКОРОСТЬ ПРОВЕРЕНО: ДАТА: СТАНЦИЯ АНАЛИЗА ПОТОКА РАСХОДА И СМЕЩЕНИЯ В RES (A) КОЭФФИЦИЕНТ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ (C) ВРЕМЯ В МИНИМАЛЬНУЮ ИНТЕНСИВНОСТЬ Дождя в / HR T OTAL QT TO CFS УРОВЕНЬ ПЛОЩАДКИ FT / FT CROSS НАКЛОН ПЛЕМЕНИ FT / FT d ГЛУБИНА ПОТОКА GUTTER - НОГИ T ПОСЛЕ ПОТОКА ФУТОВ Q В КАЧЕСТВЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ CFS В ОБЛАСТИ ОБОЗНАЧЕНИЯ ЗАГЛАВНЫЕ БАССЕЙНЫ ЗАМЕЧАНИЯ Таблица Таблица Впуск Интервал Расчёт Английские единицы Октябрь 2000

25 Storm Drainage Systems ТИП ПРОЕКТА ДОРОЖНОГО ДВИЖЕНИЯ (см. Таблицу 11-2) СКОРОСТЬ КОНСТРУКЦИИ МАРШРУТА, РАЗРАБОТАННАЯ: ДАТА: ДОПУСТИМАЯ СКОРОСТЬ ПРОВЕРЯЕТСЯ ПО: ДАТА: АНАЛИЗ ПОТОКА ПОТОКА В НИЗКОЙ ТОЧКЕ СТАНЦИЯ НИЗКОЙ ТОЧКИ И ОФИСНАЯ ЗОНА В ГАКТЕРИИ () (C) ВРЕМЯ В МИНУТУ ИНТЕНСИВНОСТИ Дождевого падения. ММ / Ч. ОБОРОТ. ПРЕДЫДУЩАЯ (L) ОБОБЩ. ПРЕДЫДУЩАЯ (R) ОБЩАЯ ПОЛНОСТЬЮ Q ПО НИЗКОЙ ТОЧКЕ CMS CROSS НАКЛОН ПЛЕМЕНИ M / M ГЛУБИНА ПОТОКА МОДУЛЯ M ШИРИНА ПОТОКА M ЗАМЕЧАНИЯ Таблица 11-5 Анализ нижних точек Расчетный лист Метрические единицы Октябрь 2000

26 Системы ливневых канализаций ТИП ДОРОЖНОГО ПРОЕКТА (см. Таблицу 11-2) СКОРОСТЬ РАЗРАБОТКИ МАРШРУТА АДА, РАЗРАБОТАНО ПО: ДАТА: ДОПУСТИМАЯ СКОРОСТЬ D ПРОВЕРЕНО: ДАТА: АНАЛИЗ ПОТОКА ЖЕЛЕЗЫ В МЕСТАХ С НИЗКОЙ ТОЧКОЙ СТАНЦИЯ НИЗКОЙ ТОЧКИ И ЗОНА СМЕЩЕНИЯ В RES (A) КОЭФФИЦИЕНТ ВРЕМЕНИ ДЛЯ СКОРОСТИ ПЕРЕХОДА В МИНУТУ В МИНИМАЛЬНОЙ СКОРОСТИ ПЕРЕХОДА / ПРЕРЫВАНИЯ (L) ОБОРОТ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ (L) К НИЗКОЙ ТОЧКЕ CFS CROSS НАКЛОН ПЛЕМЕНИ FT / FT ГЛУБИНА ПОТОКА ФИЛЬМА FT ШИРИНА FLOW FT ЗАМЕЧАНИЯ Таблица расчета низких точек Таблица расчетов Английский единицы Октябрь 2000 г.

27 Системы ливневого дренажа Октябрь 2000 г.

Обзор Storm Дренажные Расходы

Ежегодная плата за обслуживание ливневого дренажа

Система ливневой канализации отделена от системы канализации. Сток от дождя, таяния снега, избыточного полива газона и других подобных видов деятельности передается через систему ливневых стоков на наши водные пути. Эта система и наши устройства ливневой канализации требуют непрерывной эксплуатации, технического обслуживания, обновления и замены, чтобы попытаться предотвратить сток, который может затопить улицы и повредить имущество.

Не существует очистного сооружения для ливневой канализации, как для очистки сточных вод из канализационной системы.Но в городе и округе Денвер есть много устойчивых сооружений по управлению ливневыми водами, таких как травяные ласточки и водоемы, которые помогают удалять некоторые загрязнения до того, как вода сбрасывается в основные водные пути. Городские власти также изучают возможные варианты очистки ливневых вод, чтобы обеспечить соблюдение будущих экологических стандартов.

Непроницаемые поверхности

Развитые свойства имеют непроницаемые поверхности (здания, тротуары, автостоянки и т. Д.), Которые препятствуют проникновению воды в землю.Таким образом, все разработанные свойства оказывают влияние на систему ливневого дренажа. Поэтому в 1981 году городской совет Денвера постановил, что каждый владелец участка или участка застроенной недвижимости в городе должен платить за доступность, использование и обслуживание нашей системы ливневого дренажа. Как указано в Денверском пересмотренном муниципальном кодексе (DRMC) 56-112, плата за ливневую канализацию рассчитывается путем определения отношения непроницаемых измерений поверхности к размеру участка или партии. Этот расчет применяется одинаково, независимо от того, является ли недвижимость жилой, коммерческой или промышленной.

DRMC не допускает, чтобы плата основывалась на количестве ливневых стоков, которые фактически поступают в городскую дренажную систему. Такой метод был бы слишком дорогим и громоздким для реализации и обслуживания.

Чтобы гарантировать, что каждому выставляют счет справедливо, мы стараемся идти в ногу с изменениями в строительстве по всему городу и соответственно обновляем наши измерения непроницаемой площади. Для достижения этой цели проводятся проверки объектов недвижимости по всему городу и округу Денвер.Эти проверки проводятся с использованием аэрофотоснимков и ГИС, планов площадок для нового строительства и проверок площадок, когда это необходимо. Инспекция обновит учетную запись, и, основываясь на данных, может привести к изменению годовой платы. Клиентам рекомендуется обращаться в наш офис по телефону 303-446-3500 , если есть какие-либо вопросы относительно их учетной записи и порядка определения платы.

Если вы считаете, что непроницаемые измерения поверхности для вашей собственности неверны, пожалуйста, позвоните нам по телефону 303-446-3500.Мы будем рады объяснить измерения и соответствующие сборы за ливневую канализацию или изменения между предыдущими и текущими расходами. Если после этого разговора вы уверены, что измерения неверны, напишите нам или отправьте PDF-форму, указанную на этой странице, чтобы начать повторное измерение непроницаемой поверхности.